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ISSN : 1598-5504(Print)
ISSN : 2383-8272(Online)
Journal of Agriculture & Life Science Vol.56 No.3 pp.119-127
DOI : https://doi.org/10.14397/jals.2022.56.3.119

Evaluation of Fuel Characteristics of Kenaf for Energy Source Utilization and Fuel Quality Improvement through Torrefaction

Seok-Jun Kim1, Sun-Yong Park1, La-Hoon Cho1, Kwang-Cheol Oh2, Young-Kwang Jeon1, Chung-Geon Lee2, Dae-Hyun Kim3*
1Department of Interdisciplinary Program in Smart Agriculture, Kangwon National University, Chuncheon, 24341, korea
2Agriculture and Life Sciences Research Institute, kangwon National University, Chuncheon, 24341, korea
3Department of Interdisciplinary Program in Smart Agriculture, Kangwon National University, Chuncheon, 24341, korea

These authors contributed equally to this work.


* Corresponding author: Dae-Hyun Kim (Tel) +82-33-250-6496 (E-mail) daekim@kangwon.ac.kr
January 13, 2022 ; April 14, 2022 ; May 25, 2022

Abstract


While efforts to mitigate global warming are continuing around the world, Korea has set a target of reducing greenhouse gas emissions by 37% compared to Business As Usual (BAU) in 2030 and announced a “2050 carbon-neutrality scenario” that aims to achieve carbon dioxide emission net zero. In this situation, Kenaf has been proposed as one of alternative solution due to its high carbon absorption rate and fast growth rate. Based on the analysis results for selecting the sample, kenaf leaves were not suitable due to their high nitrogen content. Kenaf stems and leaf-stem Mixture kenaf were met Biomass-Solid Refuse Fuel (Bio-SRF) grade. Although the Bio-SRF grade was met, it was not clearly mentioned to be used. Therefore, the kenaf fuel quality was improved by the torrefaction process for beteer efficiency. As a test material for torrefaction process, leaf-stem Mixture kenaf was selected for higher material usage rate than only use stem. The torrefaction process was conducted at 6 different temperatures (200·210·220·230·240·250°C) and 3 different times (20·30·40 min). As a result of torrefaction process longer the time, the energy yield was low under the temperature at 230°C, 240°C, and 250°C due to a large decrease in mass. Therefore, in this study, 200℃ 20min, 200℃ 30min, 210℃ 20min, 220℃ 20min were selected as the optimal torrefaction conditions with high energy yield and low mass loss.



에너지원 활용을 위한 케나프의 연료특성 평가 및 반탄화를 통한 연료품질 개선

김 석준1, 박 선용1, 조 라훈1, 오 광철2, 전 영광1, 이 충건2, 김 대현3*
1강원대학교 스마트농업융합학과 대학원생
2강원대학교 농업생명과학연구원 박사후 연구원
3강원대학교 스마트농업융합학과 교수

초록


지구온난화 완화를 위한 노력이 전 세계적으로 계속되고 있는 가운데 우리나라는 2030년 온실가스 배출량을 Business As Usual (BAU) 대비 37% 감축하는 목표를 설정하고 이산화탄소 순 배출 제로 달성을 목표로 하는 ‘2050탄소중립 시나리오’를 발표하였다. 이러한 상황에서 케나프 (Kenaf)는 높은 탄소흡수율과 빠른 성장으로 인해 대체 해결방안으로 제안된다. 시료선정에 대한 분석결과, 케나프 잎은 질소 함량이 높아 적합하지 않은 것으로 나타났고, 줄기와 잎-줄기 혼합 케나프는 Biomass-Solid Refuse Fuel (Bio-SRF) 등급을 충족했다. Bio-SRF 등급을 만족하였지만, Bio-SRF 등급으로 이용할 수 있는 활용처가 뚜렷하지 않다. 따라서 케나프의 연료품질을 반탄화 공정을 통해 개선하여 보다 효율적으로 활용하고자 한다. 반탄화 공정의 공시재료로 줄기만 사용하는 것보다 시료 이용률이 높은 잎-줄기 혼합 케나프를 선택하였다. 반탄화 공정은 여섯가지의 공정 온도 (200·210·220·230·240·250℃)와 다른 세 가지 공정 시간(20·30·40 min)에서 수행되었다. 반탄화 공정결과, 공정시간이 길수록 230℃, 240℃, 250℃ 온도에서 질량감소가 크기 때문에 에너지수율이 낮았다. 따라서 본 연구에서는 200℃·20 min, 200℃·30 min, 210℃·20 min, 220℃·20 min의 에너지 수율이 높고 질량감소가 작아 최적 반탄화 공정 조건으로 선정하였다.



    서론

    전 세계적으로 지구온난화 완화 의무를 부여하는 파리협정이 체결된 이후, 배출되는 탄소와 흡수되는 탄소의 양을 같게 하여 탄소의 순 배출 제로인 탄소중립은 세계적 화두가 되었다. 이에 우리나라에서는 2030년 온실가스 감축목표를 Business As Usual (BAU) 대비 37%로 설정하고, 이산화탄소 순배출량 제로(zero)를 목표로 하는 2050 탄소중립 시나리오를 발표하였다(Carbon neutrality committee, 2021).

    2050 탄소중립 시나리오에 따르면, 향후 6영급 이상의 산림면 적 비율이 점차 증가하여 이산화탄소 흡수량이 2018년 기준 45.6 백만톤(CO2eq)에서 2050년에는 13.9백만톤까지 감소할 것으로 예 측된다(Carbon neutrality committee. 2021). 따라서 탄소중립을 달성하기 위해 신규조림 확대, 녹지조성 등 이산화탄소 흡수능력을 제고하는 노력이 이루어져야 한다. 이러한 환경 속에 탄소저감 효 과가 크고, 탄소흡수율이 높은 케나프가 또 다른 대안으로 제시되 고 있다(E Alexopoulou et al., 2000;S Amaducci et al., 2000;Lam et al., 2003).

    케나프를 연료로 사용할 경우 다음과 같은 특징이 있다. 첫째, 원료의 안정적 확보가 가능하다. 케나프는 척박한 환경에서도 잘 자라며 1년생 작물로서 성장속도도 빠르기 때문에 원료를 지속적 으로 공급받을 수 있다(T Tahery et al., 2011;N Saba et al., 2015). 둘째, 케나프의 고위발열량은 4,150 kcal/kg으로 나타났는 데 이는 우드펠릿(4,580 kcal/kg)보다는 낮지만 볏짚·들깨와 같은 작물들보다 높은 수치이다(BH Lee et al., 2021). 또한 케나프의 회분 함량은 4.97%로 우드펠릿(1.52%)보다는 많지만 바이오에너 지 소재 작물 중에서는 가장 낮다(Lam et al., 2003).

    본 연구에서는 위와 같은 특징을 바탕으로 케나프의 연료로서의 사용 가능성을 평가하였다. 먼저 공시재료를 선정하기 위해 케나 프를 잎, 줄기, 잎+줄기로 나누어 기초연구를 진행하였다. 이후 선정된 공시재료는 반탄화 공정을 통해 발열량 증대 및 개선된 연료특성을 다양한 분석결과를 바탕으로 다양한 활용처에서 고형 연료 에너지원으로써의 활용 가능성을 제시하고자 한다. 반탄화란 200-300℃의 온도범위에서 산소가 희박하고 1시간이내로 열처리 를 진행하는 공정이다. 반탄화 공정 후에는 바이오매스의 수분함량 이 낮아지고 내수성이 우수해져 저장 및 운송이 용이하고 탄소함량 의 증가로 발열량이 증대되어 화석연료와 비슷한 연료특성 성질을 가지게 된다(Van der Stelt et al., 2013; Nam et al., 2015;Brachi et al., 2016;Bach et al,. 2017;Mamvura et al., 2020). 하지만 반탄화 공정온도가 높고 공정 시간이 길수록 에너지원으로 활용할 수 있는 케나프 중량이 감소하여 효율성이 낮아지는 단점이 있다. 따라서 반탄화 공정을 통해 도출된 질량수율과 발열량의 관계를 나타낸 에너지 수율을 바탕으로 최적의 케나프 반탄화 공정 조건을 결정하였다.

    재료 및 방법

    1. 실험 재료

    본 연구에서는 (사)춘천생명의 숲의 협조를 받아 케나프를 수거 하여 공시재료로 이용하였으며, 수거 후 60±2℃에서 24시간 이상 건조 후 사용하였다.

    2. 실험장치 구성

    2.1 파쇄기 및 분류

    건조된 케나프는 파쇄기 (SH01-2540, Home & garden, China) 를 이용하여 파쇄 후 표준망체(7 Mesh)를 통해 크기가 2.53 mm 이하의 시료를 분류하여 이용하였다.

    2.2 반탄화기와 시험제작 원형캡슐

    반탄화를 통한 시료의 변화를 알아보기 위해 반탄화기(N7/H/B410, Nabertherm GmbH, Germany)를 이용하였으며 온도변화는 PID 제어(Proportion Integral Derivative Control)를 통해 이루어졌 다. 공정 중 전기로 내 산소와의 급격한 반응을 방지하기 위하여 시험제작 원형 캡슐 (AISI 304, 24∅×110H×2T) 내에 시료를 약 5g 투입하여 반탄화 실험을 진행하였다(Fig. 1). 실험제작 원형캡 슐의 두께는 온도장의 급격한 반응 방지 및 열전달 방해 최소화를 위해 2mm 제작하였다.

    3. 실험방법

    본 연구는 Fig. 2와 같이 케나프 잎(leaf), 줄기(stem), 잎+줄기 (Mixture)를 ‘Non woody biomass’ 및 ‘Bio-SRF’ 기준을 통해 평가 후 기준을 충족하는 시료를 선정하였다. 선정된 시료는 다양 한 활용처에서 효율적으로 사용하기위해 연료특성을 증대시켜주 는 반탄화 공정을 적용하였고 이후 변화한 질량수율 발열량 통해 에너지수율을 도출하였으며, 화석연료와 비슷한 성질로 변하였는 지 확인하기 위하여 van krevelen diagram을 이용하였다. 최종적 으로 에너지수율을 고려하여 케나프 반탄화 최적 공정조건을 도출 하였다.

    3.1 시료 전처리

    공시재료 선정을 위해 건조한 케나프를 3가지 형태(잎 (leaf), 줄기 (stem), 잎+줄기 (Mixture))로 분류 및 파쇄 후 표준망체를 통해 2.53 mm 이하의 크기로 선별하여 기초연구를 진행하였다 (Fig. 3).

    3.2 염소, 황, 질소 분석

    염소분석은 음이온 크로마토그래피(ICS-2100, Dionex Corporation, USA)를 이용하여 측정하였다. 황과 질소는 원소분 석기(FlashEA 1112, Thermo Fisher Scientific, USA)를 이용하 여 측정하였다.

    3.3 중금속 분석

    중금속 마이크로웨이브 시료용해장치(ETHOS TOUCH CONTROL, Milestone Srl, Italy)를 이용해 전처리를 진행하였다. 이후 수은의 경우 전자동수은분석기(DMA 80, Milestone s.r.l, SWSIS)를 이 용하였다. 수은을 제외한 7종의 중금속(As, Cd, Cr, Cu, Pb, Ni, Zn)의 경우 마이크로웨이브 가열을 통한 전처리 공정 후 유도결합 플라즈마분광기(ICP-OES) (OPTIMA 7300 DV, Perkinelmer, USA)를 이용하여 측정하였다.

    3.4 연료평가

    초본계 바이오매스에 대한 연료 평가 기준이 존재하지 않아 케 나프에 대한 평가는 한국에너지기기산업진흥회의 비목재 펠릿 A등급 및 B등급과 자원의 절약과 재활용촉진에 관한 법률에 따 른 Bio-SRF(유기성 폐기물 고형연료; Bio-Solid Refuse Fuel) 등 급표 일부를 활용하였다(Table 1).

    3.5 함수율

    케나프를 실온에 7일 방치하고 오븐 건조기(VS-1202D3N, Visionsci, ROK)에서 60℃, 4일 동안 건조한 후 다음 식 (1)을 이용하여 함수율을 측정하였다.

    M C = ( M o M d b ) M o × 100
    식 (1)

    • MC : 함수율(%)

    • Mo : 건조 전 질량(g)

    • Mdb : 건조 후 질량(g)

    3.6 발열량

    시료는 건조기에서 건조 후 표준물질인 안식향산(Benzoic acid)를 이용하여 열량을 조정한 폭발 열량계(6400 calorimeter, Parr, USA)를 이용하여 3회 측정하여 평균 발열량을 첫째 자리에 서 반올림하여 나타내었다.

    4. 실험실 규모 반탄화

    시료를 원형 캡슐에 4g씩 담고 캡톤내열 테이프로 밀봉한 후, Table 2의 반탄화공정 조건으로 실험을 진행하였다. 공정 후에 산소와 급격한 반응을 방지하기 위해 약 20분간 냉각한 뒤 질량 변화를 측정하였으며, 식(2)를 이용하여 질량 수율을 계산하였다.

    M [ % ] = M a t M b t × 100
    식 (2)

    • MY : 질량수율(%)

    • Mat : 반탄화 후 질량(g)

    • Mbt : 반탄화 전 질량(g)

    5. 반탄화 연료특성 평가

    5.1 원소분석

    탄소, 수소, 산소는 연소에 영향을 미치는 중요한 원소이며 이들 은 반탄화 공정의 온도와 시간에 따라 구성비가 변화한다. 이를 확인하기 위하여 원소분석기(FlashEA 1112, Thermo Fisher Scientific, USA)를 통해 분석하였다.

    5.2 탄대도

    탄대도를 나타내는 Van Krevelen diagram은 석탄 연료의 석탄 화과정 중 생물학적 및 탈탄산, 탈수소 작용에 의해 변화된 수소 탄소 성분비를 O/C, H/C 비율을 통해 나타내며 O/C 비율의 감소 는 바이오매스 생물에 의한 분해 가능성을 감소시키고 H/C 비율의 감소는 연소시 불꽃의 안정성을 증대시켜준다(van Loo Sjaak et al., 2007). 반탄화 공정 후 시료의 변화된 수소와 탄소 성분비를 Van Krevelen diagram을 통해 성분 변화를 파악하였다.

    5.3 에너지 수율

    반탄화 공정을 진행하면 발열량뿐만 아니라 질량도 변하므로 연료를 평가할 때 이들 모두를 고려하여야 한다. 따라서 연료 평가 를 위해 식 (3)의 에너지 수율을 이용하였다.

    E Y [ % ] = H H V t b H H V r b × M Y
    식 (3)

    • EY : 에너지 수율(%)

    • HHVtb : 반탄화 후 바이오매스의 고위발열량(kcal/kg)

    • HHVrb : 반탄화 전 바이오매스의 고위발열량(kcal/kg)

    • MY : 질량 수율(%)

    결과 및 고찰

    1. 염소, 황, 질소 성분 분석

    염소의 경우 모든 시료에서 0,1% 이하 조건을 만족하여 A등급 으로 나타났다. 황은 어느 시료에서도 검출되지 않았다. 질소의 경우, 잎은 어떠한 기준도 충족하지 못하였으며 줄기는 1.5% 이하 조건을 만족하여 A등급, 잎+줄기(Mixture)는 2.0% 이하 조건을 만족하여 B등급으로 나타났다. 질소는 식물의 광합성에 관여하는 엽록소생성에 이용되므로 주로 잎에 질소성분 비율이 높다. 염소, 황, 질소 연소 시 염소는 연소실 내부부식을 초래하고 황, 질소는 황산화물(SOx), 질소산화물(NOx)로 배출되어 산성비 또는 대기오 염물질의 주요 원인이 된다. 따라서 황, 염소, 질소의 비율이 낮아야 환경오염 발생을 최소화하고 에너지원으로 활용하기에 적합하다.

    2. 중금속 분석

    비소의 경우 줄기와 잎+줄기(Mixture)는 5.0mg kg-1 이하 조건 을 충족시켜 Bio-SRF 등급, 잎은 1.0mg kg-1 이하 조건을 충족시 켜 A등급으로 나타났다. 비소 이외의 중금속 분석에서는 모두 A등 급으로 나타났다. 중금속들은 대부분 대기에 분진형태로 존재하여 체내에 흡수되거나 토양에 흡수된다. 토양으로부터 흡수된 중금속 중 비소는 대부분 분해되지않고 케나프 줄기에 남아있어 줄기가 포함된 시료의 비소 비율이 잎에 포함된 비소 비율보다 상대적으로 높게 나타난 것으로 판단된다.

    3. 연료평가

    Table 3은 연료평가 내용을 나타내었다. 케나프 잎의 질소 비율 은 2.88%로 Table 1의 평가 등급표 중 어떠한 등급도 충족하지 못하였다. 잎의 질소 비율이 높은 이유는 광합성을 위한 엽록소생 성에 주로 이용되고 연소 시 질소산화물이 다량 배출되어 환경오 염을 유발할 수 있다. 줄기와 잎+줄기 혼합물의 질소, 비소 비율은 각각 0.94%, 1.18%, 1.56%, 1.06%로 모두 Bio-SRF 등급을 충 족하였다. 낮은 질소 비율로 구성된 줄기와 높은 질소 비율로 구성 된 혼합물의 질소 비율이 잎에 비해 상대적으로 낮아졌다. 비소의 경우 대부분 분해되지 않고 축적되기 때문에 잎에 비해 잎+줄기 혼합물의 비소 구성비율이 높아졌다. 따라서 Bio-SRF 등급을 충 족한 잎+줄기 혼합물의 사용이 효율적인 에너지자원 활용방안으 로 판단되어 혼합 잎+줄기 혼합물에 대해서만 반탄화 공정을 진행 하였다.

    4. 함수율 측정

    공시재료로 선정된 혼합 케나프에 대해 함수율을 측정하였다. 측정 결과 혼합 케나프(Mixture)의 함수율은 5.55%로 비목재 펠 릿의 A등급 및 Bio-SRF등급을 충족하였다. 이는 자연건조보다 고온에서 진행된 오븐건조에 의한 물질전달(Mass transfer) 현상 이 케나프의 수분 증발에 큰 영향을 준 것으로 판단된다.

    5. 발열량

    공시재료로 선정된 혼합 케나프에 대해 발열량을 측정한 결과 4314 kcal/kg으로 비목재 펠릿의 A등급을 충족하였다. 이는 탄 소(C), 수소(H) 비율이 타 농업부산물보다 상대적으로 높고 함수 율이 낮아 발열량이 높게 나타났다.

    6. 실험실 규모 반탄화

    반탄화 공정에 따른 색상 변화는 Fig. 4로 나타내었다. 원시료대 비 200℃·20min 반탄화 공정시료의 색변화가 적었고 250℃· 40min 반탄화 공정 조건의 색변화가 두드러지게 나타난 것을 확인 하였다. 이를 통해 공정 온도가 높고 공정 시간이 길어질수록 공시 재료의 색이 짙어진 것을 확인할 수 있었으며 그 이유는 고온 장시 간 공정 조건일수록 내부 공극이 많아져 열에 의한 구성성분 분해 및 결합의 변화가 두드러지게 나타난 것으로 판단된다.

    7. 연료특성 평가

    7.1 원소분석 및 탄대도

    반탄화 공정 조건에 따라 케나프의 구성 원소비의 변화는 원시 료대비 탄소(C), 수소(H), 질소(N), 산소(O)는 각각 0.57~6.23%p 증대, 0.13~0.69%p 증대, -0.57~0.69%p 감소 및 증대, 0.17~6.43%p 증대하였다(Table 4). 공정 온도가 높고 공정 시간이 길어질수록 탄소의 비율이 증가하고 산소의 비율이 감소하였으며 이는 반탄화 공정동안 탄소-산소 결합이 감소하고 수증기(산소-수소 결합) 형태 로 증발 및 탈휘발작용에 의해 산소, 수소의 비율은 낮아지고 탄소 는 환원반응 등을 통해 비율이 증대되어 H/C, O/C 비율이 대체로 감소한 것으로 나타났다.

    탄대도는 Fig. 5와 같이 나타났으며 원시료대비 H/C비는 0.06~0.28%p 감소하였고 O/C비는 0.02~0.26%p 감소하였다. 반 탄화 공정온도가 높고, 공정 시간이 길어짐에 따라 H/C 및 O/C의 비율이 감소가 두드러졌고 원시료결과 대비 좌측하단으로 변화가 나타났다(Fig. 5). 그 중 240℃와 250℃는 공정 시간이 길어질수록 수소와 산소 비율의 감소추세가 두드러지게 나타났다. 그 이유는 고온 장시간에 노출될수록 시료내 공극이 두드러지게 나타나 물질 전달(Mass transfer) 현상에 의한 탈휘발 작용 및 환원반응이 활발 히 발생하였고 이에 따라 케나프의 연료특성이 개선되어 화석연료 와 비슷한 성질로 변하였다.

    7.2 질량수율, 발열량 및 에너지 수율

    식 (3)에 의해 반탄화 공정 후의 에너지 수율은 질량수율 감소가 작을수록, 발열량 증대는 높을수록 높게 나타난다(Trif-Tordai G et al., 2011). 본 연구의 반탄화 공정 후 발열량, 질량수율 및 에너 지수율은 각각 4431-4982 kcal/kg, 93.6-73.8%, 96.6-85.6%로 나타났다(Fig. 6). 반탄화 공정 온도가 증가할수록, 공정 시간이 길어질수록 질량수율은 감소하고 발열량은 증대되는 것으로 나타 났다. 질량수율의 경우 230℃ 40min, 240℃ 40min, 250℃ 40min 에서 가장 낮게 나타났다. 이는 상대적으로 긴 공정시간 동안 열에 의한 케나프 구성성분 분해가 활발히 발생하여 연료특성을 저해하 는 수분(H2O), 산소(O) 등의 성분비율을 감소되고 연료특성을 증 대시키는 수소(H), 탄소(C) 등 성분비율이 증대된 것으로 판단된 다. 또한, 이러한 영향은 반탄화 공정 온도가 높고 공정 시간이 길수록 발열량 증대에 영향을 준 것으로 판단된다. 에너지 수율의 경우, 공정 온도가 높고 공정 시간이 길수록 질량수율의 감소가 발열량 증대비율에 비해 상대적으로 두드러지게 나타나 에너지수 율에 더 큰 영향을 주어 에너지수율이 낮게 나타난 것으로 판단된 다. 따라서 반탄화 공정 후 질량수율 감소대비 발열량 증대비율을 통해 도출한 에너지수율 감소 최소화를 고려할시 200℃·20min, 210℃·20min, 220℃·20min을 최적의 반탄화 공정 조건으로 판단 된다.

    본 연구에서는 케나프의 높은 함수율과 낮은 발열량으로 인해 에너지원으로써의 활용처가 뚜렷하지 않아 반탄화 공정을 통해 연료특성을 개선하여 ‘비목재펠릿’, ‘Bio-SRF’및 ‘성형숯’품질기 준 등 다양한 기준을 통해 활용하고자 한다. 케나프는 잎(leaf), 줄기(stem), 잎+줄기(Mixture) 형태로 분류하여 ‘비목재펠릿’ 및 ‘Bio-SRF’평가기준 일부를 활용하여 평가하였다. 평가 기준을 충 족한 줄기(stem), 잎+줄기(Mixture) 중 효율적으로 케나프를 활용 하기 위해서 잎+줄기(Mixture)를 공시재료로 선정하였고 Table 2와 같이 다양한 반탄화 공정조건을 적용하였다. 원소분석 결과를 통해 반탄화 공정 후 탄소(C)비율증대, 산소(O) 및 수소(H) 비율이 감소하였고 Fig. 5와 같이 원시료대비 좌측하단으로 H/C, O/C 비율이 감소한 것으로 나타나 연료특성이 개선된 것을 확인할 수 있었다. 또한 반탄화 공정후 발열량, 질량수율 및 에너지수율은 각각 4431-4982 kcal/kg, 93.6-73.8%, 96.6-85.6%로 나타났다 (Fig. 6). 230℃, 240℃, 250℃에서는 질량감소가 발열량 증대비율 보다 상대적으로 두드러지게 나타나 에너지 수율이 낮게 나타났다. 에너지수율이 낮으면 실질적으로 사용할 수 있는 총 에너지중량이 감소하기 때문에 에너지수율 감소가 최소로 나타난 200℃·20min, 210℃·20min, 220℃·20min 공정조건을 반탄화 최적 공정 조건으 로 선정하였다. 본연구에서는 반탄화 최적공정조건을 도출하기위 해 다양한 반탄화 공정조건실험을 진행하면서 시간과 비용 소요가 다소 요구되었다. 따라서 향후 질량감소량 및 발열량 시뮬레이션 모델 개발을 통해 효율적으로 반탄화 최적 공정조건을 제시하고자 한다.

    감사의 글

    본 연구는 산림청(한국임업진흥원) 산림과학기술 연구개발사업 ‘(FTIS 2021352B10-2223-AC03)’의 지원에 의하여 이루어진 것 입니다.

    Figures

    JALS-56-3-119_F1.gif

    Prototype capsule.

    JALS-56-3-119_F2.gif

    Flow chart for fuel quality improvement through torrefaction and evaluation of fuel characteristics of Kenaf.

    JALS-56-3-119_F3.gif

    Testing materials.

    A: Leaf, B: Stem, C: Mixture

    JALS-56-3-119_F4.gif

    Color change due to torrefaction process.

    JALS-56-3-119_F5.gif

    Van krevelen diagram.

    JALS-56-3-119_F6.gif

    Mass yield, calorific value and energy yield.

    Tables

    Non-wood pellet grade A, B and Bio-SRF

    Torrefaction process conditions

    Evaluation for selection of testing materials

    Elemental analysis results

    References

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